醫(yī)療機構小型醫(yī)療污水處理設備

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高密度沉淀池的運行控制
混合區(qū)
經(jīng)過測定混合區(qū)的進泥水濃度，發(fā)現(xiàn)儀表顯示的讀數(shù)失準，雖然表值與實測值之間沒有確切的線性對應關系，但實測濃度為儀表讀數(shù)的1. 5-2. 5倍，實測濃度的平均值為0. 74 g/L，明顯小于設計值2.0 g/L。這是因為在高密池實際應用中發(fā)現(xiàn)，當進泥水的濃度高于1. 5 g/L，高密池就會發(fā)生污泥上浮現(xiàn)象，使出水濁度升高，對凈水工藝產(chǎn)生沖擊，所以在生產(chǎn)過程中人為縮短了凈水工藝中沉淀池的排泥周期，延長了排泥歷時，使進人高密池的排泥水濃度過低。較低的進泥濃度不僅增加了污泥處理系統(tǒng)的流量負荷，還延長了污泥在沉淀區(qū)的濃縮時間川，未能充分發(fā)揮高密池的效能。
采用干燥箱恒溫烘重測量排泥水濃度的方法操作繁瑣，存在實用滯后問題，且當進水濃度低時，用烘干稱重的方法測得的濃度值失準。通過多次試驗，比較了采用烘干稱重和用濁度估測的方法測定排泥水濃度的數(shù)值，結果表明，在同一水質(zhì)期內(nèi)排泥水的性質(zhì)差別較小時，以用濁度估測進人高密池的排泥水濃度。

醫(yī)療機構小型醫(yī)療污水處理設備反應區(qū)
反應區(qū)的污泥為來自混合區(qū)的排泥水與循環(huán)系統(tǒng)回流的高濃度濃縮污泥的混合污泥，其濃度可以根據(jù)進泥水濃度和回流濃度計算得出。實際監(jiān)測中發(fā)現(xiàn)反應區(qū)污泥高濃度可達3.5g/L，此時回流比和回流濃度都高，但此時投藥量仍然根據(jù)進泥水濃度表值0. 74 g/L進行投加，投加量為1. 0 g/L。由于投藥量不足，反應區(qū)產(chǎn)生的絮體碎小，這種污泥顆粒的沉降性和濃縮性都不如大絮體顆粒。
根據(jù)小試得到投藥量為1. 3 %。(按混凝劑占污泥干重的比例) ，但是加藥量的不足卻未導致污泥上浮的發(fā)生，這是因為此時的進泥量僅有300m3/ h，遠遠低于設計大流量960 m3/ h。在設計大流量下的上升流速為17 . 8 m/h，而在300m3/ h的流量下的上升流速為5.56 m/耐h，使得顆粒有足夠的沉淀時間，而且布設在沉淀區(qū)上部的斜管還有較好的截留小絮體的作用。
反應區(qū)污泥濃度為3.5 g/L時高密池仍能正常運行，這說明高密池有處理高濃度進泥水的能力，高于1.5g/L就會發(fā)生上浮的現(xiàn)象則可能是由于其他原因而并非高進泥濃度造成的。
靜水沉降中污泥濃度與高度成正比例，為了確定沉降比與反應區(qū)污泥濃度的關系，多次取樣測定污泥沉降比，并與根據(jù)物料平衡算出的濃度值進行線性回歸，結果表明兩者有良好的線性關系?？梢愿鶕?jù)沉降比估計反應區(qū)內(nèi)污泥的濃度，從而進行投藥量、回流比等指標的調(diào)整。
外部污泥循環(huán)區(qū)
污泥回流能加速礬花的生長并增加礬花的密度，以維持均勻絮凝所要求的高污泥濃度。但是由于泥位變化的不穩(wěn)定和回流泵吸泥口附近對泥層的抽吸作用，回流污泥的濃度很不均勻，在0-28.7 g/L之間，且大多數(shù)情況下污泥濃度較低。

實際運行中的回流量始終為300m3/ h，并未考慮回流濃度和進泥水濃度的大小。回流清水對反應區(qū)的影響不大，只是使進水濃度降低5%;但當回流污泥濃度大時，進水濃度會提高數(shù)倍，出現(xiàn)加藥不足導致絮體細小的情況。因此應根據(jù)進泥濃度、進泥流量、回流的濃度適度調(diào)整回流量。
回流濃度和泥床高度有關，當回流污泥濃度大時說明泥位較高，應降低回流量，減緩沉淀區(qū)的泥層增高速度。也可據(jù)反應區(qū)的沉降比來調(diào)節(jié)回流量，當沉降比大( >15 ) 時，應該降低回流量，這是因為反應區(qū)污泥濃度足夠大，能保證絮凝效果，沒有必要再回流以增加濃度，也避免了藥劑的浪費和泥層增高的加快。
沉淀區(qū)
高密池底部刮泥機的連續(xù)刮掃促進了沉淀區(qū)污泥的濃縮。斜板放置在沉淀池的頂部，用于去除殘留的礬花并產(chǎn)生水質(zhì)合格的出水。沉淀區(qū)的上清液回流到配水井，如果上清液濁度較高則會影響凈水工藝，同時也浪費混凝劑川。

活性污泥、氧化溝、SBR工藝
1.常規(guī)活性污泥法適用于中等負荷的大型污水處理廠。
2.氧化溝法、SBR法的基建費用低，運行費較高。若處理規(guī)模為10萬t/d,折舊以20年計，氧化溝、SBR與常規(guī)活性污泥法的總處理費用大體相當。規(guī)模越小，氧化溝、SBR的總處理費用越低。因此，對于中小型污水處理廠而言，氧化溝、SBR在經(jīng)濟 上有益。
3.氧化溝、SBR工藝一般不設初沉池和污泥消化池，處理單元比常規(guī)活性污泥法減少50%以上，操作管理簡化;且設備國產(chǎn)化程度高，價格低。
氧化溝、SBR工藝
1.基建費用：SBR是合建式。地價高，有利于SBR，其土建費用較低，但設備費用較氧化溝高。
2.就進水,BOD5濃度而言，高，有利于氧化溝;低，有利于SBR。一般以BOD5=150mg/L為界，高于此值，氧化溝建費用低于SBR;低于此值，則反之。
3.運行費用就曝氣方式而言，氧化溝常用機械式，SBR通常用鼓風式，后者比前者省電;SBR工藝是變水位運行，增大了揚程，因而電耗要比氧化溝小些，運行費用也低些。

MSBR法的基本原理與特點
MSBR的基本組成
反應器由三個主要部分組成：曝氣格和兩個交替序批處理格。主曝氣格在整個運行周期過程中保持連續(xù)曝氣，而每半個周期過程中，兩個序批處理格交替分別作為SBR和澄清池。
MSBR的操作步驟
在每半個運行周期中，主曝氣格連續(xù)曝氣，序批處理格中的一個作為澄清池(相當于普通活性污泥法的二沉池作用)，另一個序批處理格則進行以下一系列操作步驟，
步驟1：原水與循環(huán)液混合，進行缺氧攪拌。
在這半個周期的開始，原水進入序批處理格，與被控制回到主曝氣格的回流液混合。在缺氧和豐富的硝化態(tài)氮條件下，序批處理格內(nèi)的兼性反硝化菌利用硝酸鹽和亞硝酸鹽作為電子受體，以原水及內(nèi)源呼吸所釋放的有機碳作為碳源，進行無氧呼吸代謝。由于初期序批處理格內(nèi)MLSS濃度高，硝化態(tài)氮濃度較高，因此碳源成為反硝化速率的限制條件。
隨著原水的加入，有機碳的濃度增加，提高了反硝化的速率。來自曝氣格和序批格原有的硝態(tài)氮經(jīng)反硝化得以去除。另外，該階段運行也是序批處理格中較高濃度的污泥向曝氣格回流的過程，以提高曝氣格中的污泥濃度。
步2：部分原水和循環(huán)液混合，進行缺氧攪拌。

隨著步驟1中原水的不斷進入，序批處理格內(nèi)有機物和氨氮的濃度逐漸增加。為阻止在序批處理格內(nèi)有機物和氨氮的過分增加，原水分別流入序批處理格和主曝氣格。使序批處理格內(nèi)維持一個適當?shù)挠袡C碳水平，以利于反硝化的進行?；旌弦和ㄟ^循環(huán)，繼續(xù)使序批處理格原來積聚的MLSS向主曝氣格內(nèi)流動。
步驟3：序批格停止進原水，循環(huán)液繼續(xù)缺氧攪拌。
此后中斷進入序批處理格的原水。原水在剩下的操作中，直接進入主曝氣格。這使得主曝氣格降解大量有機碳，并減弱微生物的好氧內(nèi)源呼吸。序批處理格利用循環(huán)液中殘留的有機物作為電子供體，以硝化態(tài)氮作電子受體，繼續(xù)進行缺氧反硝化。由于有機碳源的減少，缺氧內(nèi)源呼吸的速率將提高。來自主曝氣格的混合液具有較低的有機物和MLSS濃度。經(jīng)循環(huán)，把序批處理格內(nèi)的殘余有機物和活性污泥推入主曝氣格，在此進行曝氣反應降解有機物，并維持物質(zhì)平衡。