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10t/d地埋式一體化生活污水處理設(shè)備

簡(jiǎn)要描述:

10t/d地埋式一體化生活污水處理設(shè)備此后中斷進(jìn)入序批處理格的原水。原水在剩下的操作中,直接進(jìn)入主曝氣格。這使得主曝氣格降解大量有機(jī)碳,并減弱微生物的好氧內(nèi)源呼吸。序批處理格利用循環(huán)液中殘留的有機(jī)物作為電子供體,以硝化態(tài)氮作電子受體,繼續(xù)進(jìn)行缺氧反硝化。由于有機(jī)碳源的減少,缺氧內(nèi)源呼吸的速率將提高。來(lái)自主曝氣格的混合液具有較低的有機(jī)物和MLSS濃度。經(jīng)循環(huán),把序批處理格內(nèi)的殘余有機(jī)物和活性污泥推入

產(chǎn)品時(shí)間:2024-09-09

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10t/d地埋式一體化生活污水處理設(shè)備

污水處理誰(shuí)專(zhuān)業(yè)、污水設(shè)備生產(chǎn)哪家好?買(mǎi)設(shè)備找魯盛水處理設(shè)備有限公司。

專(zhuān)業(yè)從事處理:生活污水、醫(yī)療污水、噴涂污水、清洗污水、洗滌污水、屠宰污水、養(yǎng)殖污水、電鍍污水及其他類(lèi)似的工業(yè)污水。

50噸水量之內(nèi)的設(shè)備現(xiàn)貨,200噸水量之內(nèi)的3天可發(fā)貨,其他水量的一周內(nèi)發(fā)貨,廣大客戶(hù)可根據(jù)實(shí)際情況把握工期。

廠家送貨上門(mén)并派技術(shù)上門(mén)安裝,施工可提供技術(shù)指導(dǎo)。

進(jìn)行曝氣,降低初進(jìn)水所殘余的有機(jī)碳、有機(jī)氮和氨氮,以及來(lái)自主曝氣格未被降解的有機(jī)物和內(nèi)源呼吸釋放的氨氮,并吹脫在前面缺氧階段產(chǎn)生的截留在混合液中的氮?dú)狻_B續(xù)的循環(huán)增加了主曝氣格內(nèi)的微生物量,同時(shí)進(jìn)一步降低序批處理格中的懸浮固體,降低了MLSS濃度,有利于其在下半個(gè)周期中作為澄清池時(shí),減少污泥量以提高沉淀池的效率。
停止循環(huán),延時(shí)曝氣。
為進(jìn)一步降低序批處理格內(nèi)的有機(jī)物和氮濃度,減少剩余的氮?dú)馀荩捎醚訒r(shí)曝氣。這步是在沒(méi)有循環(huán),沒(méi)有進(jìn)出流量的隔離狀態(tài)下進(jìn)行。延時(shí)曝氣使序批處理格中的BOD5和TKN達(dá)到處理的要求水平。
靜置沉淀。
延時(shí)曝氣停止后,在隔離狀態(tài)下,開(kāi)始靜置沉淀,使活性污泥與上清液有效分離,為下半個(gè)周期作為澄清池出水做準(zhǔn)備。沉淀開(kāi)始時(shí),由于仍存在剩余的溶解氧,沉淀污泥中的硝化菌繼續(xù)硝化殘余的氨,而好氧微生物繼續(xù)進(jìn)行好氧內(nèi)源呼吸。當(dāng)混合液中氧減少到一定程度時(shí),兼性菌開(kāi)始利用硝化態(tài)氮作為電子受體進(jìn)行缺氧內(nèi)源呼吸,進(jìn)行程度較低的反硝化作用。


10t/d地埋式一體化生活污水處理設(shè)備在整個(gè)半周期過(guò)程中,此時(shí)序批處理格中上清液的BOD、TKN、氨、硝酸鹽、亞硝酸鹽的濃度低,懸浮固體總量也少,因此該序批處理格在下半個(gè)周期作為沉淀池,其出水質(zhì)量是可靠的。在這一步,可以從交替序批處理格中排放剩余污泥。第二個(gè)半周期:步驟6的結(jié)束標(biāo)志著處理運(yùn)行的下半個(gè)循環(huán)操作開(kāi)始。通過(guò)兩個(gè)半周期,改變交替序批處理格的操作形式。第二個(gè)半周期與*個(gè)半周期的6個(gè)操作步驟相同。
MSBR法的主要運(yùn)行特點(diǎn)
(1)MSBR系統(tǒng)能進(jìn)行不同配置的設(shè)計(jì)和運(yùn)行,以達(dá)到不同的處理目的。
(2)每半個(gè)運(yùn)行周期中,步驟的數(shù)量和每步驟所需的時(shí)間,取決于原水的特性和出水的要求。這里介紹了6個(gè)運(yùn)行步驟,但所需總的步驟可以被系統(tǒng)設(shè)計(jì)者所選擇。常??梢栽趯?shí)際運(yùn)行中減少,以便使運(yùn)行過(guò)程簡(jiǎn)單化。例如,步驟1和步驟2能通過(guò)延長(zhǎng)步驟1和減少步驟2的時(shí)間來(lái)合并這兩步為一步。增加步驟1的時(shí)間則增加序批處理格有機(jī)碳的量,這使得在不進(jìn)原水的缺氧混合時(shí)間需要更長(zhǎng),以平衡步驟3.也可以增加步驟,進(jìn)行更多的缺氧好氧序批操作,來(lái)處理有機(jī)物和氨氮濃度更高的原水,以達(dá)到更低出水總氮的要求。
(3)在每半個(gè)循環(huán)中,原水大部分時(shí)間是進(jìn)入主曝氣格。接著是部分或全部污水進(jìn)入作為SBR的序批處理格。在主曝氣格中完成了大部分有機(jī)碳、有機(jī)氮和氨氮的氧化。另外,主曝氣格在*混合狀態(tài)下連續(xù)曝氣,創(chuàng)造了一個(gè)穩(wěn)定的生物反應(yīng)環(huán)境。這使得整個(gè)設(shè)備能承受沖擊負(fù)荷的影響。
(4)從序批處理格到主曝氣格的循環(huán)流動(dòng),使得前者積聚的懸浮固體運(yùn)送到了后者。循環(huán)也把主曝氣格內(nèi)的被氧化的硝化氮運(yùn)送到在半個(gè)循環(huán)的大部分時(shí)期處在缺氧攪拌狀態(tài)下的序批處理格,實(shí)現(xiàn)脫氮的目的。
(5)污泥層作為一個(gè)污泥過(guò)濾器,對(duì)改善出水質(zhì)量和缺氧內(nèi)源呼吸進(jìn)行的反硝化有重要作用。

高密度沉淀池的運(yùn)行控制
混合區(qū)
經(jīng)過(guò)測(cè)定混合區(qū)的進(jìn)泥水濃度,發(fā)現(xiàn)儀表顯示的讀數(shù)失準(zhǔn),雖然表值與實(shí)測(cè)值之間沒(méi)有確切的線性對(duì)應(yīng)關(guān)系,但實(shí)測(cè)濃度為儀表讀數(shù)的1. 5-2. 5倍,實(shí)測(cè)濃度的平均值為0. 74 g/L,明顯小于設(shè)計(jì)值2.0 g/L。這是因?yàn)樵诟呙艹貙?shí)際應(yīng)用中發(fā)現(xiàn),當(dāng)進(jìn)泥水的濃度高于1. 5 g/L,高密池就會(huì)發(fā)生污泥上浮現(xiàn)象,使出水濁度升高,對(duì)凈水工藝產(chǎn)生沖擊,所以在生產(chǎn)過(guò)程中人為縮短了凈水工藝中沉淀池的排泥周期,延長(zhǎng)了排泥歷時(shí),使進(jìn)人高密池的排泥水濃度過(guò)低。較低的進(jìn)泥濃度不僅增加了污泥處理系統(tǒng)的流量負(fù)荷,還延長(zhǎng)了污泥在沉淀區(qū)的濃縮時(shí)間川,未能充分發(fā)揮高密池的效能。
采用干燥箱恒溫烘重測(cè)量排泥水濃度的方法操作繁瑣,存在實(shí)用滯后問(wèn)題,且當(dāng)進(jìn)水濃度低時(shí),用烘干稱(chēng)重的方法測(cè)得的濃度值失準(zhǔn)。通過(guò)多次試驗(yàn),比較了采用烘干稱(chēng)重和用濁度估測(cè)的方法測(cè)定排泥水濃度的數(shù)值,結(jié)果表明,在同一水質(zhì)期內(nèi)排泥水的性質(zhì)差別較小時(shí),以用濁度估測(cè)進(jìn)人高密池的排泥水濃度。

反應(yīng)區(qū)的污泥為來(lái)自混合區(qū)的排泥水與循環(huán)系統(tǒng)回流的高濃度濃縮污泥的混合污泥,其濃度可以根據(jù)進(jìn)泥水濃度和回流濃度計(jì)算得出。實(shí)際監(jiān)測(cè)中發(fā)現(xiàn)反應(yīng)區(qū)污泥高濃度可達(dá)3.5g/L,此時(shí)回流比和回流濃度都高,但此時(shí)投藥量仍然根據(jù)進(jìn)泥水濃度表值0. 74 g/L進(jìn)行投加,投加量為1. 0 g/L。由于投藥量不足,反應(yīng)區(qū)產(chǎn)生的絮體碎小,這種污泥顆粒的沉降性和濃縮性都不如大絮體顆粒。
根據(jù)小試得到投藥量為1. 3 %。(按混凝劑占污泥干重的比例) ,但是加藥量的不足卻未導(dǎo)致污泥上浮的發(fā)生,這是因?yàn)榇藭r(shí)的進(jìn)泥量?jī)H有300m3/ h,遠(yuǎn)遠(yuǎn)低于設(shè)計(jì)大流量960 m3/ h。在設(shè)計(jì)大流量下的上升流速為17 . 8 m/h,而在300m3/ h的流量下的上升流速為5.56 m/耐h,使得顆粒有足夠的沉淀時(shí)間,而且布設(shè)在沉淀區(qū)上部的斜管還有較好的截留小絮體的作用。
反應(yīng)區(qū)污泥濃度為3.5 g/L時(shí)高密池仍能正常運(yùn)行,這說(shuō)明高密池有處理高濃度進(jìn)泥水的能力,高于1.5g/L就會(huì)發(fā)生上浮的現(xiàn)象則可能是由于其他原因而并非高進(jìn)泥濃度造成的。
靜水沉降中污泥濃度與高度成正比例,為了確定沉降比與反應(yīng)區(qū)污泥濃度的關(guān)系,多次取樣測(cè)定污泥沉降比,并與根據(jù)物料平衡算出的濃度值進(jìn)行線性回歸,結(jié)果表明兩者有良好的線性關(guān)系。可以根據(jù)沉降比估計(jì)反應(yīng)區(qū)內(nèi)污泥的濃度,從而進(jìn)行投藥量、回流比等指標(biāo)的調(diào)整。
外部污泥循環(huán)區(qū)
污泥回流能加速礬花的生長(zhǎng)并增加礬花的密度,以維持均勻絮凝所要求的高污泥濃度。但是由于泥位變化的不穩(wěn)定和回流泵吸泥口附近對(duì)泥層的抽吸作用,回流污泥的濃度很不均勻,在0-28.7 g/L之間,且大多數(shù)情況下污泥濃度較低。

實(shí)際運(yùn)行中的回流量始終為300m3/ h,并未考慮回流濃度和進(jìn)泥水濃度的大小?;亓髑逅畬?duì)反應(yīng)區(qū)的影響不大,只是使進(jìn)水濃度降低5%;但當(dāng)回流污泥濃度大時(shí),進(jìn)水濃度會(huì)提高數(shù)倍,出現(xiàn)加藥不足導(dǎo)致絮體細(xì)小的情況。因此應(yīng)根據(jù)進(jìn)泥濃度、進(jìn)泥流量、回流的濃度適度調(diào)整回流量。
回流濃度和泥床高度有關(guān),當(dāng)回流污泥濃度大時(shí)說(shuō)明泥位較高,應(yīng)降低回流量,減緩沉淀區(qū)的泥層增高速度。也可據(jù)反應(yīng)區(qū)的沉降比來(lái)調(diào)節(jié)回流量,當(dāng)沉降比大( >15 ) 時(shí),應(yīng)該降低回流量,這是因?yàn)榉磻?yīng)區(qū)污泥濃度足夠大,能保證絮凝效果,沒(méi)有必要再回流以增加濃度,也避免了藥劑的浪費(fèi)和泥層增高的加快。
沉淀區(qū)
高密池底部刮泥機(jī)的連續(xù)刮掃促進(jìn)了沉淀區(qū)污泥的濃縮。斜板放置在沉淀池的頂部,用于去除殘留的礬花并產(chǎn)生水質(zhì)合格的出水。沉淀區(qū)的上清液回流到配水井,如果上清液濁度較高則會(huì)影響凈水工藝,同時(shí)也浪費(fèi)混凝劑川。

活性污泥、氧化溝、SBR工藝
1.常規(guī)活性污泥法適用于中等負(fù)荷的大型污水處理廠。
2.氧化溝法、SBR法的基建費(fèi)用低,運(yùn)行費(fèi)較高。若處理規(guī)模為10萬(wàn)t/d,折舊以20年計(jì),氧化溝、SBR與常規(guī)活性污泥法的總處理費(fèi)用大體相當(dāng)。規(guī)模越小,氧化溝、SBR的總處理費(fèi)用越低。因此,對(duì)于中小型污水處理廠而言,氧化溝、SBR在經(jīng)濟(jì) 上有益。
3.氧化溝、SBR工藝一般不設(shè)初沉池和污泥消化池,處理單元比常規(guī)活性污泥法減少50%以上,操作管理簡(jiǎn)化;且設(shè)備國(guó)產(chǎn)化程度高,價(jià)格低。

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